中国工程院院刊《Engineering》2022年第4期刊发美国中佛罗里达大学Raj Mittra 教授团队的《用于5G的毫米波宽角扫描天线》一文。文章回顾了现有的用于5G毫米波通信的低剖面、多极化、固定波束或波束扫描的高增益天线设计，并提出了无需高损耗移相器即可实现宽角度扫描的龙勃透镜天线设计。

      文章提出了两种不同的天线系统，在毫米波范围内具有理想的2D扫描性能：第一种天线系统是龙勃透镜，该透镜由2D波导阵列或微带贴片天线阵列激励，以实现2D扫描能力；第二种天线系统是相控阵设计，该设计采用可切换的PIN二极管或变容二极管取代传统移相器，并将二极管插入波导中的辐射槽之间，从而为扫描提供所需的相移。此外，文章还讨论了几种通过修改传统阵列配置来提高阵列增益的方法，介绍了通过使用可重构的超表面类型的面板来实现1D和2D扫描的新技术。

在这项研究中，研究团队采用人工合成的电介质来制造透镜，并描述了两种可用于此目的的不同技术。第一种技术采用激光钻孔工艺（即机械钻孔），而第二种技术依赖于增材制造技术[即三维（3D）打印]。

 引言

最近人们对在Ka波段（即毫米波）运行的第五代（5G）网络通信技术颇有兴趣，该技术可以提供数千兆比特的更高数据速率，而这是目前使用无线服务所无法实现的。由于毫米波（mm-wave）相控阵天线存在许多理想的特性，包括高增益、更高的传输速率和更短的延迟，因此势必会在5G应用中发挥重要作用。最近，已经报道了一些针对5G应用的毫米波相控阵设计的研究。该相控阵配置通过减少干扰，实现基站与移动设备之间的高通信速率，为人口密集地区的用户提供服务。此外，有人认为波束切换对于解决未来毫米波5G应用的挑战至关重要，因为波束切换提供了高功率效率和宽角扫描覆盖的大信道容量。参考文献中提出了低剖面天线阵列设计，该设计在高频下具有良好的性能；然而，该设计只能使用机械手段在一个平面上扫描波束。

近年来，研究人员提出了利用基片集成波导、巴特勒矩阵、印刷脊隙波导（RGW），以及由脊隙波导巴特勒矩阵馈电的磁电偶极子天线阵列等结构实现的波束切换网络。参考文献中提出了一种一维（1D）波束扫描技术，通过利用机械旋转，该技术在增益、副瓣电平（SLL）等方面的性能随方位角的不同而变化。最近的一项研究有望成为固定波束和扫描阵列的一个良好的参考。

本文讨论了两种不同的扫描阵列设计策略，这两种策略都避免使用传统的移相器来实现波束扫描。这在毫米波范围内是一个非常重要的理想特点，因为传统的移相器存在损耗且价格昂贵。该问题的一个快速解决方案是使用一个包含射频（RF）放大器的有源移相器。虽然这种解决方案改善了损失问题，但不幸的是，该方案加剧了成本高的问题。此外，该方法使天线系统高度耗电，这显然是不可取的。这些扫描天线需要实现高增益，并在天线扫描视角范围内保持这种增益，所以本文基于此解决了上述设计问题。

本文首先介绍了开槽波导阵列的孔径天线，这些天线能够提供高增益、宽带宽、低剖面和相对简单的配置，因而被广泛用于高频应用。参考文献描述了可适用于目前应用的低剖面孔径天线。然而，这些天线在毫米波状态下的设计仍需改进。本文提出的两种类型的设计似乎显示出了超过传统设计（包括传统相控阵列、凸透镜或平透镜、罗特曼透镜、超表面反射阵列和带有巴特勒矩阵的阵列）的潜力。

 具有宽角扫描能力的阵列

本节提出了两种宽角扫描阵列设计，两种设计都通过使用馈电结构来实现方位角为-φ ~ +φ（其中φ是方位角）和仰角为+θ ~ -θ（其中θ是极角）的扫描范围，从而激励龙勃透镜；二者的扫描范围都很宽，为40°（仰角）~50°（方位角）。第一种设计采用类似鸽笼结构的平面波导阵列馈电。第二种设计采用带有开关电路的贴片阵列进行馈电，通过以光栅扫描的方式切换贴片馈电透镜的窄波束，实现大范围的信号覆盖。龙勃透镜天线在接收模式下的基本工ɛr）分布，如等式（1）所示；当透镜在接收模式下工作时，会将入射平面波聚焦在与入射侧相对的平面的点上。

式中，r是到透镜中心的距离；R是透镜的半径。

图1. 龙勃透镜的操作原理。r：距透镜中心的距离；R：透镜的半径；O：焦点。

通过仿真展示了11层龙勃透镜，其中透镜由其底部6 × 6的波导阵列馈电。该透镜的指定直径（2 × R）为63.5 mm，有10个内层（每层厚度为3 mm），最外层厚度为1.75 mm。不同层的介电常数可根据等式（1）计算。核心层的介电常数为2.0，最外层的介电常数为1.05。波束扫描是通过打开位于波导底部的“打开”和“关闭”馈源来完成的，一次打开一个，将波束指向所需的方向。

参考文献[30]表明，这种龙勃透镜设计在方位角和仰角方向的扫描角度最高可达72°，而且方向图几乎不会劣变，扫描损失相对较小。类似的设计如图2所示，其中使用的是5×5波导阵列。通过激励单波导实现的典型方向图如图3所示。

图2. 龙勃透镜设计。（a）等距视图；（b）俯视图。

图3. 当一个波导（波导13）被激励时，龙勃透镜天线的方向图。dBi：相对于各向同性天线的增益。

为了便于制造，在不影响性能的情况下需尽可能减少龙勃透镜的层数。为了实现这种设计，需要优化介电常数的分布，而不是像原来的11层情况那样，将连续的分布进行离散化。优化后的分布如表1中第一列所示。

表1　不同透镜层的单元尺寸属性

dB: decibel; |S21|: transmission coefficient; W: the width of air void; l: the width of dielectric column in unit cell.

表1列出的所需材料并非商用现货（COTS）。然而，采用人工合成的电介质来制造透镜，可以解决这个问题。下面描述了两种可用于此目的的不同技术。第一种技术采用激光钻孔工艺（即机械钻孔），而第二种技术依赖于增材制造技术[即三维（3D）打印]。

方法1：透镜设计的电介质中的激光切割孔。对于激光切割或机械钻孔，使用现成的电介质板和介质片上的钻孔来合成表1中规定的球壳的介电常数值。激光或计算机数控钻孔技术作为两种已经成熟的技术，均可用于此目的。采用孔片法制造的龙勃透镜由许多层组成，层数由介质片材料的厚度和透镜的直径决定。因为当沿着球体从赤道上升到极点时，孔型会随着层数的变化而变化，所以必须仔细确定孔型。由于对基于经典有效介质理论的堆叠孔盘的有效介电常数的估计不够准确，因此有必要对穿孔盘进行数值仿真，以确保穿孔盘能准确地仿真合成的人工介电环。

方法2：透镜的3D打印。合成人工电介质的另一种方案是使用3D打印技术。有关人工电介质设计的理论基础可以在参考文献中找到，此处不再赘述。

用于人工电介质设计的热塑性聚乳酸（PLA）的介电常数（ɛr）为2.72，PLA是一种非常常用的3D打印材料。该方法通过在COTS材料中插入空隙来修改介电常数，如表1所示。为了说明透镜的设计，选择一个周期为2 mm × 2 mm且由空隙和电介质组成的单元，如图4所示。所设计的单元及其所需的尺寸如表1所示。设计的单元有低于0.4 dB的插入损耗。

图4. 龙勃透镜的单元（不同的视图）。（a）俯视图；（b）透视图。

除了上面讨论的方法外，另一种设计龙勃透镜的方法是使用具有不同介电常数的介电材料，并按照龙勃透镜设计中所需的介电常数来制造，具体如表1第1列所示。6层透镜的直径为14.5 cm，天线的工作频率范围为24~28 GHz。仿真的|S11|（|S11|为反射系数大小）和透镜的实际增益分别如图5（a）、（b）所示。值得注意的是，这种设计的制造成本可能会很高，因为所需的介电常数必须通过混合不同的介电材料来实现。制造后透镜的质量为1.2 kg。

图5. 龙勃透镜的仿真响应。（a）|S11|；（b）实际增益。

图6（a）展示了具有开放式波导馈电的龙勃透镜的测量装置。图6（b）、（c）分别展示了在φ = 0°平面和φ = 90°平面时，透镜在26 GHz下的归一化方向图。透镜在26 GHz下的仿真增益为30.7 dBi（其中dBi表示相对于各向同性天线的增益），而测量的增益为29.2 dBi。研究还发现，透镜在边射面提供了29.2 dBi的稳定增益，即使在宽角扫描下，增益也保持在这个水平；也就是说，扫描损失达到了最小，这是龙勃透镜的一个重要优势。

图6. 直径为14.5 cm的6层龙勃透镜天线的测量设置和方向图。（a）测量设置；（b）φ = 0°平面；（c）φ = 90°平面。

为了降低成本和简化制造工艺，采用PLA填充法设计了直径为14.5 cm的透镜。透镜的最外层（第6层）没有采用3D打印技术，相反，使用了介电常数为1.15的泡沫材料。然而，内部的5层都是3D打印的。3D打印透镜（内部5层）如图7所示。

图7. 3D打印的龙勃透镜。

如图10所示，本文设计了一个5 × 5共形贴片阵列（图8、图9），为龙勃透镜馈电，以验证其扫描性能。阵列相邻元素之间的边缘分离距离为1 mm。将共形阵列（图9）放置在龙勃透镜的表面上进行激励，如图10所示。在24~28 GHz的整个频段内，反射系数和隔离系数均优于10 dB。波束扫描是通过切换透镜的馈电元件（即贴片）来完成的，一次一个，以便将波束指向所需的方向。φ = 90°平面的二维（2D）仿真辐射图如图11所示。在φ = 0°平面的2D仿真方向图中也观察到类似的行为，如图12所示。图11和图12展示了使用特定端口（端口0至端口8）时的波束扫描性能。需要注意的是，最大扫描角度为±12°（因为阵列的尺寸相对较小）。通过增加馈电阵列的大小，可以实现更大的扫描范围。

图8. 带有双极化馈电的单贴片天线元件（所有尺寸均以 mm为单位）。（a）俯视图；（b）底视图。

图9. 5 × 5共形数组。（a）底视图；（b）俯视图。

图10. 5 × 5共形阵列激励龙勃透镜。（a）俯视图；（b）主视图。

图11. φ = 90°时的2D仿真方向图。（a）对不同有源馈电元件的增益响应；（b）不同有源馈电元件的位置。

虽然3D打印方法通用性强，但由于需要将制造公差控制在1 mm的分数范围内，因此保持透镜构件的精度仍具有挑战性，如图6所示。需重新考虑上述的方法1，通过对ɛr为2.47的纯蓝色材料片进行堆叠和钻孔，将其人工合成为透镜所需的介电材料，如表1所示。图13（a）展示了没有最外层壳的球形透镜，该透镜使用了一种“真实的”材料，即一种介电常数接近1.15的泡沫型材料。图13（b）、（c）展示了两个不同的圆盘及其孔型，其中第一个圆盘在赤道处，而第二个圆盘则更靠近极点。总共需要90个“孔洞型”（holey）圆盘来形成球体，而球体没有最外层的壳。

图12. φ = 0°时的2D仿真方向图。（a）对不同有源馈电元件的增益响应；（b）不同有源馈电元件的位置。

图13. 替代透镜设计。（a）不同圆盘的位置。hn：第n个圆盘高度；n：圆盘数；Diskn：第n个圆盘。（b）透镜中心附近的圆盘平面。（c）透镜最末端的圆盘。

孔径阵列在理想工作频率下的2D扫描波束并不是5G孔径阵列设计所面临的最后一个挑战，因为可能还需要多极化。大多数基于波导的天线阵列沿期望的频率范围存在线性极化。天线阵列的圆极化对网络通信应用非常重要，下一节将介绍通过电磁波的线性和双线性极化实现圆极化的步骤。

 基片集成波导（SIW）中开槽阵列的波束扫描

（一）使用电子开关移相器对基片集成波导阵列进行波束扫描

对于5G通信系统，近年来研究人员已经提出了大量的波束赋形技术，以应对在试图取代传统移相器时遇到的挑战（当与有源电路结合以减轻损耗问题时，传统移相器既昂贵又耗电）。本文提出了一种新的技术，通过使用电子开关电路修改两个连续辐射元件之间的电路径长度来实现所期望的相移。通过在辐射元件之间引入导轨的弯曲部分，并通过使用PIN二极管或变容二极管切换通道的“开”或“关”来修改这些部分的有效长度，从而在SIW中实现移相器的功能。

本文提出了两种不同的方法来实现所期望的相移。第一种方法是通过改变弯曲部分中通道的位置和数量来改变通过该部分的波路（图14和图15）；第二种方法是通过激活或停用放置在弯曲部分中的PIN二极管来改变通过这部分的路径长度。图16展示了控制开关机构的PIN二极管（MA4AGFCP910, MACOM, USA）的等效电路。图14展示了辐射元件的尺寸。连续两个槽之间的分离距离[图14中的b ]为6 mm（接近半波长），而槽的长度和宽度[图14中的c、e ]分别为2.88 mm和0.5 mm。槽的形状不同于传统的矩形或圆形，且在优化后能够在工作频率范围内使反射系数（S11）保持在-10 dB以下。

图14. 辐射元件的形状。b = 6 mm；c = 2.88 mm；e = 0.5 mm。b：两个连续槽之间的间隔距离；c：槽长度；e：槽宽度。

图15. 本文提出的开槽SIW弯曲阵列。（a）一个移相器示例；（b）一个SIW弯曲部分，有色开关表示根据所需的相移“打开”或“关闭”。

图16. 本文提出的开槽SIW弯曲阵列。（a）一个包含所有开关的SIW弯曲部分；（b）一个PIN二极管。R：电阻，L：电感；C：电容。

图17展示了不同移相器配置下激励输入端口的反射系数，该设计是为了确保无论在何种相移水平下，阵列的S11在期望的频率范围内始终小于-10 dB。图18展示了弯曲SIW（CSIW）移相器的扫描能力。从图中可以看出，7种不同的移相器的仿真增益在9.5~11.1 dB之间变化，在纵向平面上可实现最高104°的波束扫描。

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